• 估算汽车发动机最大功率及最大扭矩的简易方法

    冯建权

    作者根据多年工作经验,用统计、归纳的方法,且结合国内生产内燃机的工艺水平,修正了一组汽车发动机在额定转速下的最大功率和最大扭矩的估算公式。公式简单易算,其计算值与国内外汽车发动机的实际值相比,二者十分接近。

    1984年07期 2-8页 [查看摘要][在线阅读][下载 234k]
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  • 空气压缩机摩擦副零件的讨论

    刘永年

    本文讨论了空气压缩机摩擦副零件的摩擦和润滑情况,强调了摩擦零件应具有合适的表面粗糙度。介绍了摩擦副零件间间隙的计算公式。根据实际生产经验,介绍了摩擦副最佳装配实例,并与计算所得数据相对比,由此验证了计算公式的可靠性。

    1984年07期 9-12页 [查看摘要][在线阅读][下载 176k]
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  • 车用发动机高原增压的试验研究

    杨志宇

    本文介绍了车用发动机增压前后的主要性能指标,着重介绍JN150型汽车在昆明地区的台架和道路试验结果,并对增压器的选配等问题作了初步探讨。

    1984年07期 12-16页 [查看摘要][在线阅读][下载 244k]
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  • 汽车转向梯形机构参数最佳值的确定

    韦登明

    本文阐述了确定汽车转向系中整体式转向梯形机构参数(梯形节臂长度m和梯形底角γ)最佳值用的最优化方法。文中比较了图解法和最优化法的优缺点,并详细地介绍了最优化法,包括设计变量的确定、约束条件的选择和数学模型的建立,然后选用适当的优化方法求解,最后举一实例说明这一方法的应用。

    1984年07期 16-22页 [查看摘要][在线阅读][下载 267k]
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  • 充气轮胎的滚动阻力与汽车燃料消耗的关系

    郑云生

    本文分析了轮胎滚动阻力产生的原因,详尽地探讨了轮胎结构、材料及其使用条件对滚动阻力的影响,指出了降低轮胎滚动阻力的途径。

    1984年07期 22-26+58页 [查看摘要][在线阅读][下载 326k]
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  • 制动蹄摩擦衬片的粘接工艺

    李树生

    <正> 过去,一直是采用铆接工艺将摩擦衬片固定在制动蹄上。现在,由于胶粘剂工业的迅速发展,出现了粘接工艺。这是因为它具有如下优点: 1.成本低,能耗少; 2.摩擦衬片的有效厚度利用率可提高30~50%,同时可以薄片化,这对减轻汽车自重十分有利; 3.与铆接工艺相比,其可靠性不相上下,而制动噪音却小得多。因此,这种工艺越来越受到生产厂家的欢迎,尤其是在制造轻型车时更是如此。粘接工艺过程大致分以下几个步骤进行:

    1984年07期 27-29页 [查看摘要][在线阅读][下载 130k]
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  • 国外消息

    商国华

    <正> 富士重工继去年开发LE—Car后,今年又研制成CE—CarⅡ铁轨客车。该车是应一些部门的要求开发的,除基本型外(两端驾驶台,180马力,装冷、暖气),还有单侧驾驶台、随车驾驶台和选装不同功率发

    1984年07期 29-30+38页 [查看摘要][在线阅读][下载 140k]
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  • 凸轮轴成形靠模偏心轮尺寸的计算

    段汉东

    <正> 对凸轮轴的粗加工,一般是用靠模成形法在车床上进行的。为了使一次对刀加工出的各凸轮和偏心轮达到理想的工艺尺寸,除保证各凸轮靠模基圆尺寸一致外,还要求偏心轮靠模的尺寸与凸轮靠模的尺寸保持一定的关系。凸轮靠模的基圆直径是根据靠模与工件的比例确定的,而偏心轮靠模的直径则应根据工件和凸轮靠模基圆尺寸来确定。

    1984年07期 30页 [查看摘要][在线阅读][下载 35k]
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  • 主片、散热片冲孔模制作新工艺

    潘时议

    <正> 应用模具冲制水箱散热片、主片是我国水箱行业大多数厂家的主要加工方法。模具的主要件,如固定板、凹模、退料板均由上百乃至数百个长形腰圆孔组成,具有孔多、排列密、孔的位置和尺寸精度要求较高的特点。现行的加工此类模具孔的方法都存在劳动强度大、加工周期长和成本高的缺点。我厂制成的新模具却克服了这些缺点而获得了显著的

    1984年07期 31-32页 [查看摘要][在线阅读][下载 87k]
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  • 曲轴中频旋转淬火工艺及生产自动线

    谭乃炽

    4115T柴油机曲轴的感应淬火原采用分开式感应器,质量上存在硬化层深度沿轴向、周向分布不匀等问题。为解决质量方面的问题,对采用半环形感应器的曲轴中频旋转淬火的工艺方法进行了试验研究。所采用的感应器的有效圈呈半环形。轴颈的加热主要依靠有效圈的四条迭放硅钢片的导体的轴向分支。淬火喷头安装在感应器的两侧。通过曲轴旋转使整个加热表面得到均匀冷却。所采用的电源频率是8000Hz,加热功率是120~140kW。变压器容量是500kVA,变压比是8:1。淬火时工件旋转的速度是36rpm。通过工艺试验,曲轴采用上述方法淬火后质量良好,硬化层深度和表面硬度均匀、硬化带边缘整齐。在工艺试验的基础上设计制成了现已在生产上使用的曲轴中频旋转淬火自动线。文中对这种自动线进行了简要的介绍。

    1984年07期 33-38页 [查看摘要][在线阅读][下载 625k]
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  • 提高解放牌载货汽车后桥齿轮疲劳寿命的试验及分析(上)

    李继奎

    要提高解放牌载货汽车后桥齿轮的疲劳寿命,控制齿轮热处理变形、提高齿轮传动的精度是一个重要的环节。本文着重研究改善后桥减速器的薄弱环节——一对圆柱斜齿轮热处理变形问题。工作中,设计制造了一套从动圆柱斜齿轮专用的新型压淬装置。通过采取压淬工艺,减小齿轮热处理变形;以此为基础、在基本上不改变从动圆柱斜齿轮在机械加工后的各项参数的前提下,通过对主动圆柱斜齿轮在精加工剃齿中,根据渐开线圆柱齿轮啮合的原理,对其齿形、螺旋角及齿长方向的鼓形量进行微量调整,改变热处理后齿轮啮合的几何形状及位置。籍以保证该对齿轮良好的传动状态,从而也为改善一对螺旋锥齿轮工作时受力的状态创造了有利条件,使整个后桥减速器齿轮疲劳寿命得以提高。台架试验的结果循环次数平均达到178万次。此外,主要是从渐开线齿轮传动的基本原理及其传动的精度对齿轮疲劳寿命的影响出发,通过几何尺寸的测量和宏观低倍放大,光学显微镜及扫描电子显微镜观察等方法,对台架试验后的齿轮进行了较详尽的分析。

    1984年07期 39-48页 [查看摘要][在线阅读][下载 1083k]
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  • 如何改造CA10B型汽车

    傅金岭

    <正> 为了节约能源,国家近几年内采取了一些控制石油消耗的措施。第一汽车制造厂除积极进行换型准备外,着重做了两个方面的工作:即对CA10B型汽车进行提高吨位、降低油耗的设计改进而生产改进后的CA15型汽车,该汽车载重量增加1t、功率提高20PS、额定吨百公里油耗从7.25L降低到5.3L,其经济型吨百公里油耗降到5.0L;另一方面就是提出一套对原CA10B型老车进行节油改造的技术,为广大用户服务。CA10B型老车节油改造技术,是在CA10B型改为CA10C和CA15型的进程中逐渐发展和完善起来的。目前这一节油技术在全国已普遍推广采用,取得成绩不小,仅据有关单位统计已改造的二十七万辆汽车,每年就节油16.2万吨。现就改造的技术问题作一简要介绍。

    1984年07期 49-51页 [查看摘要][在线阅读][下载 156k]
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  • 凌河牌LH—C型真空节油器安装调试维护保养及注意事项

    姚震飞

    <正> 凌河牌LH—C型可调式真空节油器的工作原理、结构特点、性能状况、适用范围、节油效果及使用情况等,在《汽车技术》1984年第2期已予介绍,这里为满足广大用户的使用要求,将该节油器的安装调试、维护保养及注意事项分述如下: 一、安装各种型号汽油车均可装用凌河牌LH—C型节油器。在安装时,它与发动机进气歧管连接的位置应在化油器两侧的进气歧管上面,距化油器中心为110~130mm(CA10型)、140~150mm(EQ140型)、60~80ram(NJ130、BJ130、BJ212型)处,在该处钻φ8.6~φ8.7mm的孔,攻M10×1螺纹,原附四个尼龙管接头及尼龙管不用,装接四个M10×1的铜质油管

    1984年07期 52-53页 [查看摘要][在线阅读][下载 123k]
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  • 东风牌EQ140型汽车离合器从动盘在使用中的几个问题和建议

    刘石

    <正> 东风牌EQ140型汽车的离合器是摩擦式单片离合器。它采用了比较先进的以传动片带动压盘的传力机构和摆动式分离杠杆机构,在这种离合器的从动盘上,装用了扭转减振器。由于在从动盘上设置了扭转减振器,汽车传动系各零件的工作条件得到了改善。例如,减轻了从动盘毂花键孔——变速器第一轴花键的磨损。不带扭转减振器时,往往由于振动和冲击使得这对花键产生较大的磨损,有些是比较明显的冲击后的变形;采用扭转减振器后,矛盾就转移到减振器的弹性元件上去,从而使从动盘本身的寿命问题突出了。

    1984年07期 53-55页 [查看摘要][在线阅读][下载 216k]
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  • 配气相位“检验点”的确定

    徐安

    <正> 为提高汽车发动机的修理质量,发动机配气相位的检验是必不可少的。在各种检验方法中,检查进排气门刚刚处于开闭状态的曲轴转角或其它间接表示量的方法,应用较普遍。在凸轮轮廓曲线上使气门处于上述状态的点,设计上称作“控制点”,也即是检验配气相位时常用的“检验点”。“检验点”与“控制点”是一致好呢?还是在凸轮轮廓曲线上选用其它的点为“检验点”好呢?为说明该问题,首先应了解有关配气凸轮的设计问题。发动机配气机构的运动基本上取决于三个因素:凸轮线型;弹簧特性;凸轮轴的转速。为了获得足够大的气门开启时断面,设计凸轮型线时总希望在基本工作段的开始和终止部分升程变化较快,而这样势必使挺杆克服气门间隙而与静止不动的气门尾端接触时已具有了较

    1984年07期 55-58页 [查看摘要][在线阅读][下载 243k]
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  • EQ140型货车的噪声源分析

    徐滇,赵燕皎,徐建新,张效工

    <正> 一、EQ140型汽车的加速行驶车外噪声汽车行驶工况不同,其噪声大小、变化规律及频率特性都有很大差异。一般说来,汽车加速行驶时的噪声最大。从1977年到1982年,对EQ140型汽车进行了多次车外行驶噪声测量;为了对比,也对一些规格相近的国外样车进行了测量。从测量结果得出以下一些看法。1.EQ140型汽车加速行驶车外噪声平均为89dB(A)左右,虽低于国标现行控制标准90dB(A),但较1985年控制标准86dB(A)尚高出3dB(A)。国外大多数工业国家的现行控制标准为86dB(A),有的国家如瑞士、日本,已控制到83dB(A)。一般情况下,同功率的汽油机噪声是远小于柴油机的。但EQ140汽油车与西德奔驰LP—

    1984年07期 59-64页 [查看摘要][在线阅读][下载 308k]
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